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傳統(tǒng)夏比沖擊試驗(yàn)僅能測(cè)量使試件產(chǎn)生破裂所需的能量，但它們不能提供破壞機(jī)理或使成品發(fā)生破壞的原因。儀器化沖擊試驗(yàn)提供高速應(yīng)力—應(yīng)變數(shù)據(jù)生成的曲 線，通過它們可以區(qū)分韌性、脆性破壞，還可以區(qū)分造成裂紋起始的能量和傳遞的能量，還能給出許多表達(dá)試件韌性細(xì)微區(qū)別的圖形�，F(xiàn)在越來(lái)越多的產(chǎn)品涉及到可 靠性試驗(yàn)促使沖擊試驗(yàn)向儀器化沖擊方向發(fā)展。 試驗(yàn)機(jī)廣泛應(yīng)用于機(jī)械冶金，，航空航天，大專院校、科研院所、核電等各領(lǐng)域用于測(cè)量金屬材料的沖擊韌性值和金屬材料在動(dòng)負(fù)荷下的抗沖擊能力。 
ISO14556:2000《Steel-Charpy V-notch pendulum impact test-Instrumented testmethod》；GB/T19748-2005《鋼材夏比V型缺口擺錘沖擊試驗(yàn)儀器化試驗(yàn)方法》； GB/T3808-2002《擺錘式沖擊試驗(yàn)機(jī)的檢驗(yàn)》； GB/T229-2007《金屬夏比缺口沖擊試驗(yàn)方法》； GB/T18658《擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)用夏比V型缺口標(biāo)準(zhǔn)試樣》； ASTME23 
1.整機(jī)剛性十足：整機(jī)采用有限元分析，立柱與底座、砧座一體化鑄造，擺桿采用全焊接結(jié)構(gòu)，整機(jī)剛性大大提高；雙立柱簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)的擺軸設(shè)計(jì)，軸承徑向載荷分布合理，大大減小軸承摩擦帶來(lái)的能量損失。 2.動(dòng)力傳動(dòng)平穩(wěn)：本機(jī)動(dòng)力源采用蝸輪蝸桿減速機(jī)，采用了離合器生產(chǎn)廠家專為我公司定制的新型雙環(huán)電磁離合器，傳遞扭矩可達(dá)1000Nm，確保了擺錘的平穩(wěn)升降。 3.750J 和500J配重輕松轉(zhuǎn)換：本機(jī)的沖擊能量在750J 和500J之間的轉(zhuǎn)換是通過加減配重塊的方式實(shí)現(xiàn)的，擺錘更換后，無(wú)需對(duì)試驗(yàn)機(jī)做任何調(diào)整。節(jié)省了更換擺錘的時(shí)間，減輕了試驗(yàn)人員的勞動(dòng)強(qiáng)度。 4.手控盒制作精良：本機(jī)的手控盒采用鋁合金型材制造，背面裝有磁鐵，用后可隨意吸附在機(jī)器或電氣箱的任何部位，，便于操作人員取用。 5.全封閉防護(hù)安全可靠：本機(jī)采用鋁合金全封閉安全網(wǎng)，安全網(wǎng)的兩側(cè)門可向后方轉(zhuǎn)開，網(wǎng)內(nèi)空間有500mm，供操作人員調(diào)整和取出沖擊的試樣。 6.通過沖擊力傳感器、高速數(shù)據(jù)采集卡和高速數(shù)據(jù)處理器采集瞬間的力---時(shí)間曲線，通過運(yùn)算可以得到能量—時(shí)間、能量—位移、力—位移曲線，并且通過對(duì)曲線上特征的分析可以給出四個(gè)特征值點(diǎn)(屈服點(diǎn)、最大值點(diǎn)、失穩(wěn)起始點(diǎn)、失穩(wěn)終止點(diǎn))的測(cè)試數(shù)據(jù)。 7.測(cè)試數(shù)據(jù)包括：沖擊速度，沖擊時(shí)間，沖擊能量，吸收能量，位移，信號(hào)上升時(shí)間，裂紋形成能量，，裂紋擴(kuò)展能量，屈服力、最大力、不穩(wěn)定裂紋擴(kuò)展起始力、不穩(wěn)定擴(kuò)展終止力四個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)以及對(duì)應(yīng)的時(shí)間、位移、能量等24個(gè)數(shù)據(jù)； 8.空打標(biāo)定；周期檢測(cè)；無(wú)效試驗(yàn)判別； 9.報(bào)告自動(dòng)生成；簡(jiǎn)單數(shù)據(jù)庫(kù)；揚(yáng)角測(cè)試；能量損耗測(cè)試； 數(shù)據(jù)、曲線的保存和再現(xiàn)、打印，波形光標(biāo)讀數(shù)； 10.測(cè)試曲線包括：載荷－時(shí)間；載荷－位移；能量－時(shí)間；能量－位移；位移－時(shí)間五種。 
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